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编写：审核：批准：满堂支架施工专项方案
杆*工程B标段 项目经理部
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2011年9月
工程概况 、 二、 三、 四、 五、 六、 附：
编制依据 施工计划 施工工艺技术 施工安全保证措施 劳动计划
***!程二标桥满堂支架计算书
1、工程概况
***工程B合同段，施工桩号为K1+240〜K2+560,本合同段有三座栓现浇桥梁。
1#桥：桩号KI+649〜K1+719,全桥长70m,现浇梁板为一箱二室，梁板宽12m,梁iSj 1.4m, 纵向20m三联跨，两端为U型桥台，中间四根墩柱，一墩一桩，桩径为1.8m,墩柱直径为 1.5m,墩柱
最高为19.7m,桩基最深为16.5米。1#桥置于两山背之上，中间为一冲沟，下雨 时有水流出，桥下面为岩石地基。
2#桥：桩号KI+754〜K1+916,全桥长162m,预应力栓现浇箱梁为一箱二室，梁板宽12m, 梁高1.7m,纵向每跨30m五联跨，两端为U型桥台，中间八根墩柱，一墩一桩，桩径2.2m, 墩柱直径
为1.8m,墩柱最高为18.89m,桩基最深为24.5米。2#桥置于山背之上，右下侧为 一冲沟，下雨时有水流出，桥下面为岩石地基。
3#桥：桩号KI+980〜K2+23,全桥长250m,预应力栓现浇箱梁为一箱二室，梁板宽12m? 梁高1.7m,
纵向分为三联(笫一联15m四联跨、笫二第三均为30m三联跨)，两端为U型桥 台，中间9根墩42根桩。1#、2#、3#墩为一墩一桩，桩为1.5*1.5m圆角方柱，最高墩柱高 为17.37m,桩径为
2.2m,桩最深为24米。4#、5#、6#、7#、8#、9#墩为2墩柱6桩，墩柱 为2.5*2.0圆角方柱，最
高墩柱为36.78m,每一墩柱下设一承台(13*65*2.5m),承台下设六 桩，桩基直径为1.8m,最深桩为
15.5m, 3#桥置于两山背之上，中间有一条冲沟，下雨时有 水流出，桥下面为岩石地基。
脚手架搭设基础需进行土石边坡修整凿平及换填压实，对填筑基础进行压实度检测，满足 脚手架承载力要求。下雨时有洪水冲刷，冲沟底采用絵浇筑处理后，做好施工排水，杜绝洪 水带来的安全隐患。施工时注意不要人为破坏植被，加强森林防火管理和预防措施，有针对 性的专项方案。
2、编制依据：
1、 ***改扩建工程B合同段审批的实施性施工组织设讣； 2、
改扩建工程B合同段施工图；
3、 《钢结构设计规范》 JGJ130—2011： 4、 《木结构设计规范》 GB0017—2003； 5、 路桥施工计算手册：
6、 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ166.2008 7、 《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000) 8、 《竹编胶合板国家标准》(GB/T13123-2003) 9、 《公路桥涵地基与基础设汁规范》(JTJ024-85) 10、《钢管满堂支架预压技术规程》(JGJ/T194-2009)
3、施工计划：
1) 进度计划见C**X程二标段施工总进度计划》横道图 2) 材料计划
主要材料计划表
序 号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 材料名称 水泥 特细砂 碎石 规格型 号 32.5 级 单 位 T T T T 数量 500 650 1800 200 75 6000 2500 2300 0 备注 根据施工需要前3天进 场 根据施工需要前3天进 场 根据施工需要前3天进 场 根据施工需要前3天进 场 根据施工需要前3天进 场 根据施工需要前3天进 场 根据施工需要前3天进 场 根据施工需要前3天进 场 根据施工需要前3天进 场 长江 20-0. 5 碗口架管 方木 专用桥木 板 钢材 m3 m2 T m3 商品栓 辅助材料 3）设备计划
主要施工机械计划表
序 号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 0 1 1 1 2 1 3 1 4 1 5 机械名称 磴输送车 汽车吊 卷扬机 规格型号 8m3 25t 单位 两 台 台 套 台 数 量 备注 6 1 5t 1 压浆设备 1 栓泵车 柴油发电机 插入式振动 器 预应力张拉 设备 钢筋弯曲机 钢筋断料机 电焊机 全站仪 水准仪 栓抗压试模 坍落度筒 75 KW ZN-50 (1.1KW) YCW400 1 台 台 套 台 台 台 台 台 台 台 1 4 1 2 2 3 1 2 10 1 栓施工 箱梁施工 钢筋制安 钢筋制安 钢筋制安 测量 测量 实验 实验 标准 GQ40B BX1-500 拓普康 GTS-602 DS20 15 X 15 X 15cm 标准 4、施工工艺技术 本桥最大跨度30m,最大高度35.9m,即第二联4#、5#墩部分，全桥釆用满堂支架法现浇 施工。支架采用碗扣式脚手架搭设满堂支架法现浇，模板采用桥专用模板，混凝土二次整体 浇筑。
1）施工工艺图
箱梁施工工艺框图
2）
地基处理
根据箱梁走向，准确放出支架搭设的范用及纵横向间距布置，在进行脚手架搭设施工前， 清除支架位置腐植土、松软土、填筑层均铺设20cm厚级配碎石，采用压路机碾压密实，经 现场检测承载力不小于150KPa,其上浇筑20cmC20混凝土，基岩处修整平整，其上浇筑 10cmC20混凝土。基础硬化处理后，经预压地基承载力不小于200KPa,在硬化层四周设置排 水沟避免地基受雨水浸泡。
3） 满堂支架布置
本满堂支架采用碗扣式，翼板两侧搭设施工操作平台，本支架每横断面立杆布置为
2x90+4x60+2x90+3x60+2x90+4x60+2x90 （其中施工平台、翼板、底板下间距为90cm:腹板下 间距为60cm）,支架纵向间距按90cm布置，步距按120cm布置，立杆采用对接，接头错开 50%。支架设置
横向、纵向、水平剪刀撑，剪刀撑层间距不得大于5m,剪刀撑的斜角为45°〜 60° ,支架底部设置扫地杆，扫地杆在第一层横杆下且距离地面高度不大于30cmo支架上部 结构采用横向100*120的方木，再按底板10cm的间距铺设5cmX 10cm方木，最后钉置§ =18mm清水黑模板。内模亦釆用支架加固，支架纵横竖向间距均不得大于90cm,腹板对拉 筋设置2层，间距不得大于70cm。满堂支架底部采用方木作垫层，可调底座和顶托钢管旋出 高度不大于30cm。
4）支架预压
⑴预压LI的
支架搭设完成后，应模拟梁部荷载按口0%预压，以消除支架的非弹性变形，检验支架的可 鼎性和稳定性，并测出支架的弹性变形值，确定底模铺设的预拱度，底模预拱度二实测弹性变 形值+设计预拱度值。
支架采用砂袋分级预压，预压总重量为栓结构恒载110%,预压卸载后测量、调整支架顶 面高程。 ⑵预压材料
用编织袋装砂对支架进行预压，预压时，应对砂袋进行随机抽样称重，以估算每个砂袋的 平均重量，砂袋的堆放位置和顺序应尽量和实际施工时的加载顺疗;相同。采用吊车吊装至预 压区进行预压。 ⑶预压方法
① 测点布置：横向左右翼缘板各侧布2个点、梁底部布3个点进行观测，纵向每跨梁1A 横向布置一排5个点进行沉降观测。加载前，先准确确定点位置，用红漆做记号。测点布置 图如2.2图：
图2.2预压测点布置图
② 支架预压加载与卸载
按预压单元进行3级加载，预压加载值按60%、80%、100%。当纵向加载时，宜从栓结构 跨中开始向支点处进行对称布置；当横向加载时，应从絵结构中心向两侧进行对称布置。每 级加载完成后，停止下级加载，间隔12h对支架沉降量进行一监测，当支架监测点12h沉降 量平均值小于2mm时，可进行下一级加载。全部加载完成后各监测点最初72h的沉降量平均 值小于5mm时，进行支架荷载预压一次性卸载；完善支架预压报告。
③ 测点观测
在开始预压之前应对各个测点的标高进行预压前观测，并做好记录。在底模及翼板范圉内 预压砂袋，按60%、80%、100%的设计重量加载。每次加载完成后，在加载12小时、24 小时、48小时后分别观测各个测点的标高并记录。如果加载100%后所测数据与持荷72小时 后所测数据变化很小时，表明地基及支架已基本沉降到位，可进行卸载，预压荷载卸载完成 后6小时对各个测点标高观测一次，从以上的观测资料中计算出支架的弹性变形值。将此弹 性变形值与设计标高及预留拱度值叠加，算出施工时调整底模标高。 计算过程如下：
通过加载前、加载后、及卸载后测量点的数值比较，可以得出支架弹性变形值和非弹性变 形值，从而确定预拱度。
加载前•读数Li；加载后读数1_2；卸载后读数1_3 非弹性变形值△LI = LI — L3 弹性变形值
△L2 = L3 — L2
箱梁标高的设置需考虑弹性变形值，箱梁立模底标高△!_
AL=AL2 + L+ 6 （L为箱梁原设计底标高，5为预留预拱度）
④ 当满足下列条件之一时，应判定支架预压合格：
1、 各监测点最初24h的沉降量平均值小于1mm时； 2、 各监测点最初72h的沉降量平均值小于5mm时：
5）模板、钢筋
⑴模板制作安装
模板安装顺序：底模一外侧模一内模一端头板一底板堵头板一顶板内模一顶板堵头板一外 翼边板。
底模安装：底模采用竹胶模板，用底模包侧模的方法进行。施丄中注意控制底模平台标高 和梁底线型。侧模安装：侧模采用整体钢模板加固，侧模及支架吊装就位后，翼缘板下口用 碗扣脚手架支撑，以防止倾覆。其模板纵横轴与墩顶纵横轴相吻合，两侧侧模用拉条和内支 撑加固，以保证其整体刚度和尺寸的准确。再安装木制堵头模板、并用支撑加固。
内模安装：采用钢木组合模板钢管架支撑，并用拉条和外模相拉，保证腹板的儿何尺寸。 人洞及倒角等特殊部位釆用钢木组合模板。并按设讣位置正确预埋预埋件和预留预留孔。 ⑵钢筋制作安装
钢筋制作：为保证钢筋的绑扎质量，加快施工进度，施工时在现浇梁段制作钢筋，分段绑 扎钢
筋。钢筋骨架外采用栓作保护层垫块，强度等级为C55,与梁体标号相同。
钢筋安装：底模定位后，先绑扎墩顶横隔梁、桥台顶横隔板钢筋，后绑扎底板钢筋，绑扎 腹板钢筋，然后立内模，最后绑扎顶板钢筋，再安装预埋件。
波纹管安装：成孔采用波纹管成孔，利用定位钢筋与钢筋骨架绑扎或点焊牢固，尺寸偏差 不得大于规范要求。波纹管在每段端部位置的准确性釆用堵头控制。模板上将每个断面波纹 管的位置提前割出圆洞，然后将每个部位的波纹管对号放入，每lm设一锚固点，釆用U钢 筋焊牢。
6） .栓浇注
栓釆用二次浇注成型的方法：
箱梁混凝土第一次浇筑至翼板底，浇筑高度为梁底至腹板与悬挑板底部相交的阴角处，为 了避免施匸缝影响箱梁外观，混凝土浇筑高度可适当提高1〜2cm,第二次浇筑顶板。浇筑混 凝土时，必须严格控制分层灌注厚度和捣固质量，严禁直接捣固预应力波纹管，以防管道移 位或漏浆进去。混凝土灌注完后及时养护。
浇筑栓前对钢筋、模板、标高、轴线检查验收合格后方可浇注栓。
7） .模板和脚手架拆卸
模板拆除顺序：浇筑完成24小时一堵头板一端模板一内模板一外侧模板一待栓强度达到 70%顶板底模一待栓强度达到100%时一钢索张拉一孔道灌浆一封锚三天后一即可拆除梁板底 模板一拆除脚手架（拆除原则：①后搭设的脚手架先拆，②先搭设脚手架的后拆，③采用绳 索系紧一端向下放。
8） .检查验收
1） 绑扎钢筋前组织质检站、业主、监理、对脚手架进行检查验收，检查合格后才能进入下 一
道序。
2） 浇筑栓前组织质检站、业主、监理、对梁板钢筋进行检查验收，检查合格后才能进入下 一道
序。
5、施工安全保证措施
1）组织保证措施
建立健全安全管理责任制，并针对本工程的特点，组织一批优秀的、从事过类似工程的施 工管
理人员和技术员组成项LI安全领导小组，负责该工程的日常安全管理工作。安全管理机 构必须保持相对稳定，以利于工程管理的专一性、连续性、一致性。
安全管理人员共计10人，安全管理层层落实，对第一天进场的新工人进行安全教育和安全 知识考核，合格后才能进入施工现场。每天有专职安全员随时巡查，发现隐患立即落实整改, 每周开一安全议会，解决落实施工中的安全隐患，每半月进行一次安全检查。
安全领导小组设置如下:
2）技术措施
1、
满堂支架在搭设过程中，严格把好基础、材质、间距、支撑、连接、防护、承重、铺板、
上下通道、验收等十道关；
2、
满堂支架禁止与物料提升机等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施
工脚手架、物料周转平台等架体相连接；
3、 满堂支架应根据所承受的荷载选择立杆的间距和步距，底层纵、横向水平杆可作为扫地 杆，
距地面高度应小于300mm,立杆底部应设置可调底座或固定底座；立杆上端设可调顶托, 顶托伸出顶层水平杆的长度不得大于0.3m：
4、
该满堂支架立杆纵于1.2m,横向腹板下满堂支架立杆0.6m,横向底板和翼板下满堂支 架立
杆0.9m,满堂支架外侧从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向山底至顶连续设置 竖向剪刀撑，其间距4.8m；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45°〜60°之间，斜杆应每步与立 杆扣接；
5、 该满堂支架高度小于8m时，故顶端和底部必须设置水平剪刀撑，该满堂支架高度大于 8m
时，从底部至顶部每隔6m以内设一道水平剪刀撑，水平剪刀撑宜在竖向剪刀撑斜杆相交 平面设
置。剪刀撑宽度应为3m〜5m。
6、 在立柱底距地面30cm
高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托 底
部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足 模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横 向应各设一道水平拉杆。当高度在8〜20m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平 拉杆；当高度大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆；
7、 满堂支架高宽比应小于或等于2；当高宽比大于2时可采取扩大下部架体尺寸；
8、 模板下方应放置次楞（梁）与主楞（梁），次楞（梁）与主楞（梁）应按受弯杆件设计 计
算。支架立杆上端应采用U形托撑，支撑应在主楞（梁）底部。U形支托与楞梁两侧间如 有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于30cm,螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不 得大于3mm,安装时应保证上下同心；
9、 钢管扫地杆、水平拉杆应釆用对接，剪刀撑应釆用搭接，搭接长度不得小于500mm, 并应采
用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定；
10、 满堂支架的搭设应按专项施工方案，在专人指挥下，统一进行；并应按施工方案弹线
定
位，放置底座后应分别按先立杆后横杆再斜拉杆的顺序搭设；
11、 满堂支架搭设完后应进行预压；预压时必须按照JGJ/T194-2009规程进行；预压过程应 派
专人观测，并做好监测和预圧等记录。预压完后派专人检查基础是否下沉、杆件是否变形、 连接件紧固程度等；
12、 满堂支架安装避雷针，针长1〜2m,采用圆钢时直径不小于16mm,采用钢管时直径
不小于
25mm：防雷引下线使用①8圆钢，上部与避雷针可幕连接，下部与防雷接地装置可靠 连接；防雳
装置接地电阻阻值，不大于10Q；
13、 作业层及作业平台上的施工荷载应符合计算要求，不得超载，不得集中堆放模板、钢
筋
等物料。作业层及作业平台的临边要设置120cm防护栏杆和挡脚板；
14、 混凝土输送管、布料杆、缆风绳等不得固定在满堂支架上； 15、 满堂支架在使用期间，严禁擅自拆除支架结构杆件。
16、 满堂支架在使用过程中，要有专人对支架进行观测，发现基础下沉、杆件变形、防护
不
全、拉接松动等，必须立即停止浇筑，撤离作业人员，并采取相应的加固措施；
17、 混凝土浇筑前，施工单位项LI技术负责人、项U总监确认具备混凝土浇筑的安全生产 条
件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土；
18、 满堂支架拆除前，项H技术负责人、项LI总监应核查混凝土同条件试块强度报告，浇 筑
混凝土达到拆模强度后方可拆除，并履行拆模审批签字手续；
19、 满堂支架拆除时，严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应有专人传递至地面，并按规格分 类均
匀堆放：
20、 满堂支架搭设和拆除过程中，地面应设置围栏和警戒标志，并按GB/T3608-2008标准 设置
水平防护；同时派专人看守，严禁非操作人员进入作业范围；
21、 施工现场使用的各类建筑机械必须严格执行《建筑机械使用安全技术规程》(JGJ33- 2001)的
各项规定，并坚持做好“十字”作业；起重开关必须灵活、准确，严禁使用搬把开 关，宜使用控制开关；有传动的机械，传动部分必须配齐安全防护罩；施工现场起重机械的 吊勾必须有弹簧式防脱勾装置：施工现场机械设备的检查必须严格执行《施工现场机械设备 检查技术规程》(JGJ160-2008)的规定；
22、 电焊机二次线的地线不得采用金属构件或结构钢筋代替；电焊机的二次线必须匹配， 并
不得破损；
23、 手持式电动工具使用的末级开关箱中的漏电保护器的额定漏电电流不应大于15mA, 额定漏
电动作时间不应大于0.1s；其负荷线插头应具备专用的保护触头，并采用耐气候型的 橡皮护套铜芯软电缆，不得有接头；使用手持式电动工具时，必须按规定穿、戴绝缘防护用 品；
24、 施工现场临时用电的电源线严禁乱拖乱放，也不准直接捆绑在钢管等金属架上，且必 须
绝缘良好(严禁使用只有一层绝缘的裸线)，并有防磨损、防断、防潮等保护描施：
25、 施工用电严格遵守《施工现场临时用电安全技术规范》(JGJ46-2005)的各项规定； 26、 支架搭设人员属登高特种作业人员，除持证上岗外，还必须接受高处作业安全知识教 育
和遵章守纪教育，经考核合格及身体检查合格后方可从事登高作业；
27、 年龄未满18周岁者和女性、患有心脏病、贫血病、高血压病、低血压病、癫痫病及其 他
不适于高空作业的病症者及洒后等不得从事登高作业；
28、 夜间禁止登高作业。
29、 施工中严格遵守《建筑施工场界噪声限值》(GB12523-90)的规定，采取有效措施，杜 绝施
工噪声扰民；
30、 施工现场应制定严格的消防制度；动火作业必须办理动火许可证和制定监控措施；动 火
人员必须持证上岗。
31、 支架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》(GB 5036)等考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格方可持证上岗。搭设脚手架人 员必
须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
31、 当有六级及六级以上大风和雾、雨雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。设置安全 警
示牌，警示牌悬挂在防护网醒目位置，警示施工人员安全文明施工。
32、 拆除脚手架时，禁止无关人员进入危险区域。拆除应按顺序由上而下，一步一清，不 准
上下同时作业。拆除脚手剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，山中间操作人员往下顺杆 子。拆下的材料，应向下传递用绳吊下，禁止往下投扔。
33、 拆除脚手架人员进入作业区后，要系好安全带，安全带必须高挂低用。 34、 拆除脚手架要统一指挥，上下应动作协调。
35、 作业人员上下脚架要安设爬梯，不得攀登脚手架上下。 36、 安全网在使用前，应按规定进行试验，合格后方准使用。
37、 高处作业所用材料要堆放平稳，工具应随手放入工具袋（套）内，上下传递物件禁止 抛
掷。
38、 组织上岗工作人员培训，强化安全意识教育，并经考试取得合格证后，方可上岗工作。
组织安全技术交底工作，让施工人员做到心中有数。
3）应急预案：
1、 组织机构及职责
⑴项LI部倾覆事故应急准备和响应领导小组 组长：项目经理（叶林）
组员：项目副经理（张福凯）、项目总工（万永红）、安全员（袁开进）、各施工队长、 技术员、试验员、设备材料人员、架子工、外包队管理人员、后勤人员 值班电话：65552609
（2）倾覆事故应急处置领导小组负责对项U突发倾覆事故的应急处理。 2、
培训和演练
（1） 项忖部安全员负责主持、组织全项LI部每年进行一次按倾覆事故“应急响应”的要求进
行模拟演练。
（2） 3、
生产技术部负责对相关人员每年进行一次培训。
应急物资的准备、维护、保养
（1） 应急物资的准备：简易单架、跌达损伤药品、包扎纱布。 （2） 各种应急物资要配备齐全并加强日常管理。 4、 预防措施
（1） 脚手架支搭必须先编好搭设方案，经有关技术人员审批后
遵照执行。
（2） 所有架子工必须持证上岗，工作时佩带好个人防护用品，支搭脚手架严格按方案施 工，做好脚手架拉接点拉牢工作，防止架体倒塌。
（3）所有架体平台，架设好后，必须请各方；专业技术人员验收签字后，投入使用。 （4）、如果发生脚手架坍塌事故，按预先分工进行抢救，架子工组织所有架子工进行倒 塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子再次倒塌，现场清理山施匸队管理者组织有关职丄 协助清理材料，如有人员被砸应首先清理被砸人员身上的材料，集中人力先抢救受伤人员， 最大限度的减小事故损失。
（二）、应急响应
1、 如果有倾覆事故发生，首先有旁观者在现场高呼，提醒现场有关人员立即通知现场负
责
人，山安全员负责拨打应急救护电话\"120\通知有关部门和附近医院，到现场救护，现场 总指挥由项□经理担当，负责全面组织协调工作，项U副经理、项LI总工亲自带领有关队长 及外包队负责人，分别对事故现场进行抢救，如有重伤人员由施工队长负责送外救护，电工 先切断相关电源，防止发生触电事故，安排人员迎接救护车辆及人员。
2、 如有脚手架倾覆事故发生，按小组预先分工，各负其责，但是架子工负责人应组织所
有架子工，立即拆除相关脚手架，外包队人员应协助清理有关材料，保证现场道路畅通， 方便救护车辆出入，以最快的速度抢救伤员，将伤亡事故降到最低。
3、 事故后处理工作
（1） 查明事故原因事故责任人。
（2） 写出书面报告，包括事故发生时间、地点、受伤害人姓名、性别、年龄、工种、受伤 部位、受伤程度。
（3） 制订或修改有关措施，防止此类事故发生。 （4） 组织所有人进行事故教育。
（5） 向全体人员宣读事故结果及对责任人处理意见。 附：
支架拆除工程安全技术交底
1、 拆除现场必须设警戒区域，张挂醒LI的警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行或在 支
架下方继续组织施工。地面监护人员必须履行职责，并配备良好的通讯装置。
2、 仔细检查吊运机械包括索具是否安全可靠。吊运机械不允许搭设在支架上，应另立设置。 3、 如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行支架的拆除。夜间实施拆除作业，应具备良好 的
照明设备。
4、 所有高处作业人员，应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律，拆除工艺要求。 5、 拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留的材料、物件及垃 圾
块。所有清理物应安全输送至地面，严禁高处抛掷。
6、按搭设的反程序进行拆除。
7、 不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除（踏步式）。认真做到一步一清，一杆一清。 8、 所有杆件，登高措施必须随支架步层拆除同步进行下降。不准先行拆除。
9、 所有杆件与扣件，在拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件输送却网，或两杆同时拆下
输送地面。
10、 支架内必须使用电焊气割工艺时，应严格按照国家特殊工种的要求和消防规定执行。 增
派专职人员，配备料斗（桶），防止火星和切割物溅落。严禁无证动用焊割工具。
11、 当日完工后，应仔细检查岗位周圉悄况，如发现留有隐患的部位，应及时进行修复。 输
送至地面的所有杆件、扣件等物件，应按类堆放整理
4）监控监测：
支架施工危险源高处坠落、触电、物体打击、机械伤害、起重伤害，对危险源进行监 控，
严格按操作规范施工，发现违章作业立即停工整顿。对每座桥梁设一监测站，对每一根 桩基、承台、墩柱、支架等高程进行监测。
6、劳动力计划
劳动力计划表
工种 项目经理 技术负责 人 施工员 安全员 质量员 资料员 测量工程 师 个 个 个 个 个 单 位 个 个 数量 备注 1 1 1 1 1 1 1 架子工 木模工 塔吊工 钢筋工
个 个 个 个 15 24 2 22 焊工 栓工 预应力张 拉 电工 驾驶员 3 个 个 个 个 9 8 1 12 合计
103 附：***!程二标3#桥满堂支架计算书
一、满堂支架的结构布置形式
本桥全长250m （起点K1+980,终点K2+230）,桥跨布置为4X 15+3X30+3X 30=240m,共 三联桥。釆用单箱双室结构，桥面全宽12m,梁高第一联1.2m,第二、三联1.7m,顶板厚 0.25m,底宽8m,厚0.2m,腹板厚0.5m；为增强支点处抗剪能力，在支承处距实心段第一 联4m,第二、三联6m范围内，腹板厚度渐变增加至0.8mo
本满堂支架采用碗扣式，翼板两侧搭设施工操作平台，本支架每横断面立杆布置为
2x90+4x60+2x90+3x60+2x90+4x60+2x90 （其中施工平台、翼板、底板下间距为90cm：腹板下 间距为60cm）,支架纵向间距按90cm布置，步距按120cm布置，立杆采用对接，接头错开 50%。支架设置
横向、纵向、水平剪刀撑，剪刀撑层间距不得大于4.8m,剪刀撑的斜角为45°〜 60° ,支架底部设置扫地杆，扫地杆在第一层横杆下且距离地面高度不大于30cmo支架上部 结构釆用纵向釆用
10cm*12cm木方，再按底板10cm的间距铺设5cmX 10cm方木，最后钉 置6=18mm清水黑模板。内
模亦釆用支架加固，支架纵横竖向间距均不得大于90cm,腹板 对拉筋设置2层，间距不得大于70cmo满堂支架底部采用枕木或者方木作垫层，在土层、填 方处铺设20cm级配碎石，并采用压路机碾压密实，现场测设填筑地基承载力特征值，其上 浇筑20cmC20混凝土，在岩石处直接浇筑10cmC20混凝土。可调底座和顶托钢管旋出高度不 大于30cmc满堂支架钢管结构布置示意图如下：
图2.1满堂支架钢管结构布置示意图（单位：cm）
18mm清水模板 对拉筋
二、计算过程
本标段三座桥最大跨度30m,最大高度35.9m,即第二联4#、5#墩部分，所以只检算该部 分即可。
1、材料参数
本工程满堂支架结构所涉及的材料参数列表如下: 材 料 名 称 竹 胶 厶 口 板 方 木 W (cm) 3规格 1 (cm) 4A (mm 2• 1 (cm) E (Mpa) [S] (Mpa) [T] (Mpa) ) 1.22*2.44*0.018 m 54 48.6 / / 3.5*1 o3 9.6 / 10*5cm 83.33 240 5 4.49 416.6 7 1440 10.78 0 400 / / 1.59 1.0*1 o4 1.0*1 o 20600 0 413 13 205 / / 100 方 10*12 木 48mm, 钢 管 3.0mm 120 00 424 2、荷载组合f
恒载分项系数取1.2,活载分项系数取1.4 计算材料的最大变形时 选用：
Qi=1.2 (qi+q2)
计算材料的强度、立杆稳定性时选用： Q2= 1.2 (qi+q2)+1.4 (q3+q4)
qi ------- 箱梁自重荷载，新浇混凝土容重取2600kg/m3, qi =26KN/m3；
Q2
箱梁内模点模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2 = 3KN/m2；
q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，取3 KN/m2o q4——振捣混凝土产生的荷载，取3KN/m2o
3、底板竹胶合板计算
⑴腹板下底板计算
腹板下方木纵向间距为0.1m,腹板处总高度为1.7m,检算1.0m范圉内模板强度及变形, 此结构简化为简支梁计算模型(如图3.1)：
图3・1腹板下胶合板计算简图
Q
10cm
L=0.1m
Qi=1.2(qi+q2)=1.2 X (1.7 X0.1X 26+3)=8.904kN
02=1.2 (qi+q2) +1.4 (q3+q4)=8.904+1.4 X (3+3)=17.304kN Mrnax=-Q2L2/8=-17.304X0.124-8=-0.022kNm
强度：§ = Mmax/W=0.0224-54X 1000=0.407Mpa<[ 6 ]=9.6MPa (合格)
变形：3 max=5QiL4/(384EI)=5 X 8.9 X 0.14 X IO3 X IO3 4- (384 X 3.5 X IO3 X IO6 X 48.6 X 10-8
)=0.007mm 底板、翼板下方木纵向间距为O.lm,底板处总高度为0.45m,翼板处最大总高度为0.5m, 均小于腹板，所以满足要求。 4、方木计算 ⑴腹板下方木计算 腹板下方木横向间距为0.9m,方木间距为0.1m,此结构简化为简支梁计算模型(如图3.2)： 图3.2腹板下方木计算简图 L=0.9m Qi=1.2(qi+q2)=1.2 X (1.7 X0.1X 26+0)=5.304kN 02=1.2 (qx+q2)+1.4 (q3+q4)=5.304+1.4 X (0+0)=5.304kN Mmax=-Q2L2^=-5.304X0.924-8=-0.537kNm 强度：8 = Mmax/W=0.5374-83.33X1000=6.445Mpa<[ 5 ]=13MPa (合格) 变形：3 max=5QiL4/(384EI)=5 X 5.304 X 0.94 X IO3 X IO3 4- (384 X 10 X IO3 X IO6 X 416.67 X 10-8)=1.087mm 底板下方木横向间距为0.9m,底板与顶板厚度总和为0.45m,方木间距为0.1cm,此结构 简化为简支梁计算模型(如图33)： 图3.3底板下方木计算简图 Q L=0.9m Qi=1.2(qi+q2)=1.2 X (0.45 X0.1X 26+0)=1.404kN 02=1.2 (qi+q2)+1.4 (q3+q4)=1.404+1.4 X (0+0)=1.404kN Mmax=-Q2L2^=-1.404X0.924-8=-0.142kNm 强度：8 = Mmax/W=0.1424-83.33 X 1000=1.704Mpa<[ 5 ]=13MPa (合格) 变形：3 max=5QiL4/(384EI)=5 X 1.404 X 0.94 X IO3 X IO3 4- (384 X 10 X IO3 X IO6 X 416.67 X 10-8 )=0.288mm ⑴腹板下方木计算 腹板下方木横向间距为0.6m,纵向满堂支架立杆间距为0.9m,此结构简化为简支梁计算模 型（如图3.5）： 图3.5腹板下方木计算简图 L=0.6m Qi=1.2(qi+q2)=1.2 X (1.7 X 0.6 X 26+3)=35.424kN 02=1.2 (qi+q2) +1.4 (q3+q4)=35.424+1.4 X (3+3)=43.824kN Mmax=-Q2L2^=-43.82 X 0.624-8=-1.972kNm 强度：8 = Mmax/W=1.9724-240X1000=8.217Mpa<[ 5 ]=13MPa (合格) 变形：3 max=5QiL4/(384EI)=5 X 35.424 X 0.64 X 103 X IO3 4- (384 X 10 X IO3 X IO6 X 1440 X 10-8 )=0.42mm 底板下方木横向间距为90cm,纵向满堂支架立杆间距为90cm，此结构简化为简支梁计算型(如图3.6)： 图3.6底板下木方计算简图 Q L=0.9m Qi=1.2(qi+q2)=1.2 X (0.45 X 0.9 X 26+3)=16.236kN 02=1.2 (qi+q2)+1.4 (q3+q4)=16.236+1.4 X (3+3)=24.636kN Mmax=-Q2L2/8=-24.636X0.92^8=-2.494kNm 强度：8 = Mmax/W二2.494F240 X 1000=10.39Mpa<[ § ]=13MPa (合格) 变形：3 max=5QiL4/(384EI)=5 X 16.236 X 0.94 X IO3 X IO3 4- (384 X 10 X IO3 X IO6 X 1440 X 10-8)=0.963mm 6、满堂支架检算 腹板下支架所承受栓重量最大，腹板下受力最大的钢管为2号钢管，纵距受力为0.9m,横 向跨度为0.6m。 2号钢管受力的腹板横断面混凝土面积为1.02m2 ⑴满堂支架立杆强度检算 N/A A—立杆有效截面面积； f—钢管的抗弯、抗压强度设计值，取f=205N/mm2o 2#立杆竖向受力为： N=1.2X (混凝土自重+脚手架自重+模板自重)+1.4X (施工荷载+振动荷载)12 =1.2 X ( 1.02 X 0.9 X 26+2 X 0.9 X 0.6+2 X 0.9 X 0.6 ) +1.4 X (3 X 0.9 X 0.6+3 X 0.9 X 0.6 ) 4- 2=33.293kN N/A=33.293X10004-424=78.521MPa k=A ・ f/N=424X2054-10004-33.293=2.61 倍>[k]=2.0 倍 立杆强度满足要求。 ⑵满堂支架立杆稳定性检算 不考虑风载时，立杆稳定性按下式检算： N/(4)A)WKAKH ・ f 其中：N—立杆竖向压力值； A—立杆毛截面面积； “一格构式压杆整体稳定系数； KA—与立杆截面有关的调整系数； Kh—与脚手架高度有关的调整系数； f—钢管的抗弯、抗压强度设计值，取f=205N/mm2o 模板支架立杆的计算长度Lo,应按下式计算： Lo=h+2a 式中：h—支架立杆的步距，腹板下取1.2m； a—模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.2m。 故，Lo=h+2a=1.2 +2 X 0.2=1.6m 则长细比 X = L0/i=1600/15.95=100.31 按换算长细比并查表得出，查表得\"=0.588 按式N/(\"A)WKAKH・f检算如下： 33.293X10004-0.588H-424=133.54N/mm2< KAXKHX205=0.74X205N/mm2=151.70N/mm2 所以：N/(4)A) 承台基坑开挖对土层有影响，需要对地基进行换填处理。拟用厚度20cm级配碎石为主要 换填材料。 对地基承载力进行检算按式：Pcz+PzWfz 式中：Pcz—垫层底面处土的自重压力(kN/m2)； Pz—垫层底面处的附加压力(kN/m2); fz—垫层底面处土层的地基承载力(kN/m2)o 本结构选择横向一排钢管支架为讣算模型，支架下枕木横向放置，设讣算区域面积为12m X0.2m。 按矩形基础计算 pz： Pz=bl(p-pc)/[(b+2Ztan 0 )(|+2Ztan 0 )] 式中：b—矩形基础底面的宽度(m)； I—矩形基础的底面长度(m)； P一基础底面压力(N/m2)； Pc一基础底面处土的自重压力(N/m2)； Z—基础底面下垫层的片度(mm)； 0—垫层的压力扩散角，本结构取0=30°。 计算横截面的混凝土面积为7.61m2,即横向每排满堂支架所承受的混凝土自重为： N «=7.61 X 0.9 X 26=178.074kN 每排钢管支架所承受的模板自重： N «=12X0.9X2=21.60kN 每排钢管支架所承受的木方自重： N 4<=12X 0.12 X 0.14 X5.12=1.031kN 每排钢管支架的自重： N i?=0.1503 X 36 X 18=97.394kN 混凝土地坪自重： N Jf=24 X 0.10 X 0.20 X 12=5.76kN 基础底面压力p为: p= (N ；H+N i +N ft+N tf)=303.859 4-124-0.10=253.22kPa 垫层底面处的附加压力Pz为： Pz=.bl(p-pc)/[(b+2Ztan 0 )(l+2Ztan 9 )]=0.10 X 12 X (253.22-0) 4- [(0.2+2 X 0.10 X tan30 ° ) X (12+2 X 0.10Xtan30° )]=79.50kPa 垫层底面处土的自重压力Pcz： Pcz=1600 X12X 0.2 X 0.2 X 102=7.68kPa 换填土下为粘土，根据现场触探试验测得土的承载力为105kPa Pz+Pcz =79.50+7.68=kPa 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容